減壓閥裂紋檢修

                                   減壓閥裂紋檢修 

                                 上海申弘閥門有限公司

之前介紹 豎式安裝自力式壓力減壓閥注意事項，現在介紹減壓閥裂紋檢修 由于上述裂紋的發現，對主蒸汽管道的其它各個彎管都進行了宏觀檢查和磁粉探傷，在這些彎管的側、背弧處均發現長約2至20mm的小裂紋，這些裂紋經少許機械打磨后均可消失。 減壓閥不同的形式有不同的具體工作原理。但總的原理還是：減壓閥是通過啟閉件的節流，將進口壓力減至某一需要的出口壓力，并使出口壓力保持穩定。但一般減壓閥都要求進出口壓差必須 ≥ 0.2MPa。減壓閥的種類很多，常見的有：先導活塞式減壓閥、薄膜式減壓閥、波紋管式減壓閥、比例式減壓閥、自力式減壓閥、杠桿式減壓閥等等。它們分別適用于不同的工作介質。

減壓閥裂紋檢修 減壓閥的檢修 

減壓閥拆除時，用鋼字在減壓閥上及與閥門相連的法蘭上，打好檢修編號，并記錄該閥門的工作介質、工作壓力和工作溫度，以便修理時選用相應材料。檢修減壓閥時，要求在干凈的環境中進行。首先清理減壓閥外表面，或用壓縮空氣吹或用煤油清洗。但要記清銘牌及其他標識。檢查外表損壞情況，并作記錄。接著拆卸蒸汽減壓閥各另部件，用煤油清洗（不要用汽油清洗，以免引起火災），檢查另部件損壞情況，并作記錄。對閥體閥蓋進行強度試驗。如系高壓減壓閥，還要進行無損探傷，如超聲波探傷，X光探傷。



對密封圈可用紅丹粉檢驗，閥座、閥瓣（閥辦）的吻合度。檢查閥桿是否彎曲，有否腐蝕，螺紋磨損如何。檢查閥桿螺母磨損程度。

對檢查到的問題進行處理。閥體補焊缺陷。堆焊或更新密封圈。校直或更換閥桿。修理一切應修理的另部件；不能修復者更換。

重新組裝蒸汽減壓閥。組裝時，墊片、填料要全部更換。

進行強度試驗和密封性試驗。 
2試驗 
對存在上述主裂紋的主汽彎管進行了金相組織分析和力學性能測試，為開裂原因分析提供依據。 
2.1 金相組織分析在主裂紋附近進行了金相復膜檢查，該處金相組織為珠光體+鐵素體，珠光體球化3-4級。 
2.2 力學性能測試由于*彎管已經整體失效，決定更換處理，故從割下的彎管中進行了取樣，進行了（縱向）力學性能測試。 
其抗拉強度下降約15%，而屈服強度下降24%，塑性下降16.7%。 
1主蒸汽減壓閥閥體的開裂情況 
在對5爐進行的鍋爐定檢中，經拆除保溫后宏觀檢查發現，在主蒸汽管道與集汽集箱出口相連的*個彎管的背弧處存在大量裂紋。其中，大的一條裂紋（以下簡稱主裂紋）位于彎管背弧中軸線偏上位置處，與背弧中軸線接近平行，長約2324mm。對該裂紋打磨5mm深后，仍宏觀清晰可見。在主裂紋的下方約32mm處有一條與主裂紋走向平行的裂紋，長約270mm。在背弧中側，主裂紋下側可見數十條長度為1至 100mm的小裂紋。此外，整個彎管的外表面均可見腐蝕痕跡。 
彎管的內弧呈現明顯的蠕脹變形，其中大的直徑增加量為5.55mm，總的相對蠕變應變ε＞2%，已達到DL/T441-2004《火力發電廠高溫高壓蒸汽管道蠕變監督規程》要求更換管道的條件。彎管的內弧處還有一處鼓包，鼓包中間有長一條約35mm的裂紋，裂紋兩側有數十條并行的長約2-20mm的小裂紋。 


3原因分析 
3.1 開裂原因分析機組在原根河林業局管理運行的15年期間，機組常有超負荷運轉情況，從以往的運行記錄中發現，主汽出口溫度經常超過規定值，高達470℃以上。主蒸汽管道在超溫下運行，蠕變速度顯著加快、機械性能嚴重下降、珠光體球化加速。 
設備在超溫情況下運行，隨著蠕變的加速，主蒸汽管道的表面缺陷將成為宏觀裂紋的起源。 
3.2 裂紋擴展原因分析①機組在2004年劃歸華能呼倫貝爾能源公司后，并入呼倫貝爾電網運行。因網內負荷需要，改為調峰機組，基本每天起停一次，全年累計起停大于300次。在機組的每一次啟動——運行——停車的過程中，設備的承壓部件都經受一次加載——保載——卸載的循環，保載時間內零件承受設計應力和溫度的作用，停車后便*卸載，溫度亦降低。因為可以近似看成是具有一定保持時間的“拉——拉”循環。尖峰負荷機組在高溫低周疲勞的條件下工作，受到蠕變和疲勞的交互作用。是導致裂紋快速發展的*主要原因。②對#5機組的整個管系支吊架檢查發現，所有的彈簧吊架已過載卡死，固定支吊架的位置也安裝不當，整個支吊系統已基本失效。這就必然導致整個管系的應力狀況惡化，應力集中明顯，加速了裂紋的擴展。 
3.3 裂紋產生部位原因分析①由于疏水的原因，在鍋爐起爐時，主蒸汽管道升溫速度低于起爐升溫速度，當集汽聯箱溫度達到435℃時，主蒸汽管道溫度卻只在280-300℃之間。由于#5爐主蒸汽管道采用汽機主汽母管的新蒸汽直接加熱方式，因此在并汽時，主蒸汽管道溫度在不到二分鐘之內達到435℃，升溫速度＞75℃/min。在彈性范圍內，熱應力σ與為熱循環上下溫度差ΔT有下述關系：σ=KE·α·ΔT。式中K為約束系數，E為彈性模量，α為熱應力。從蒸汽走向上看，相對于其它彎管，主蒸汽管道與集汽集箱出口相連的*個彎管在并汽時產生的溫度差大，因此其承受的附加熱應力也相應大。②從管系走向上看，主汽*彎管需要補償的管系熱膨脹變形量大，因此其受管系支吊架系統失效的影響也大，是早發生失效的主要原因。 


4失效分析結論及防范措施 
上海申弘閥門有限公司主營閥門有：減壓閥(氣體減壓閥,可調式減壓閥,波紋管減壓閥,活塞式減壓閥主蒸汽減壓閥閥體背弧的裂紋失效，為蠕變、疲勞交互作用產生的。裂紋的迅速發展與設備的不規范運行、管道支吊架失效及設備的起停頻繁有直接關系。外觀形態上看，裂紋由上側外弧面，彎管中間應力集中位置產生，且迅速向二側發展，以至達到起爐爆破的危險程度。從以上失效分析情況可以得出以下幾點建議：①起爐時的暖管，應按運行操作規程進行，并汽前應開啟主蒸汽管道疏水，保證疏水暢通，使主蒸汽管道升溫速度在規程范圍內，把管道熱應力控制在允許范圍內。②及時合理地調整管系支吊架，高溫管道與支吊架在運行過程中，其狀態是會發生變化的，必須按照DUT616-1997《火力發電廠汽水管道與支吊架維修調整導則》的要求進行監察與維護，建立管道支吊架管理制度，以便于以后建立正常的壽命管理體系。機組每次大修時，技術人員根據有關規程和標準的要求和規定，對機組支吊架目視檢查一次，并做好記錄，發現問題應及時研究處理。③在允許的情況下，應盡量減少啟、停爐次數，且啟、停爐時應按照相關規程、規范嚴格執行，不應因考核小指標而縮短啟、停爐時間。運行中更應按運行規程進行操作，嚴格杜絕超溫運行。④設備到貨及安裝前，應對各部件做好前期檢驗及安裝前檢驗工作，嚴格檢驗各部件的表面缺陷及制造工藝，防止設備帶缺運行。與本產品相關論文：Y42X-600LB美標彈簧薄膜式減壓閥